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Modelo de Estabilidad del Agujero en Presencia de un
Cuerpo Ígneo -Intrusivo, Altamente Desafiante para la
Perforación, Campo Yuralpa, Cuenca Oriente, Ecuador
Kelly Noris Rodríguez García1
1 Amazonic Crude Service S.A.S., Quito, Ecuador, 170150, Ecuador.
Autor de correspondencia: kalina_cuarzo@yahoo.es / kelly.rodriguez@igeoz.com
https://doi.org/10.22209/rt.v48a06
Recepción: 17 febrero 2025 | Aceptación: 15 octubre 2025 | Publicación: 29 octubre 2025.
Resumen
La investigación presenta el estudio de la estabilidad de agujero en presencia de un cuerpo intrusivo, de 3 pozos
y una propuesta de modelo de estabilidad en el campo Yuralpa, Cuenca Oriente. El modelo geomecánico fue aplicado
integrando las propiedades petrofísicas y comportamiento mecánico del intrusivo; en conjunto, con el monitoreo en
tiempo real de la morfología y volumen de los derrumbes, para diagnosticar el mecanismo de falla y dar las acciones
remediales en tiempo oportuno. Los resultados fueron incorporados en el diseño de los pozos y se establecieron las
estrategias operacionales, por lo que ha sido exitosa la perforación. La presencia del cuerpo intrusivo bordeado por
lutitas geopresurizadas y areniscas, ha ocasionado significativos tiempos no productivos “NPT’s” y costos
operacionales, debido al efecto sobre la inestabilidad del agujero. La inestabilidad del agujero se presenta a nivel de
las lutitas de Napo, asociada a la falla por presencia de planos de debilidad pre existente, como consecuencia de una
densidad de lodo significativamente alta y alto tiempo de exposición y no a la presencia del intrusivo, ya que el agujero
permanece estable dentro del mismo. Por otro lado, la alta densidad ocasionó evento de pega diferencial frente a las
areniscas.
Palabras clave: estabilidad del agujero; intrusivo; lutita geopresurizada.
Borehole Stability Model in Presence of Intrussive-Igneous
Body, Highly Challenging for Drilling, Yuralpa Field,
Oriente Basin, Ecuador
Abstract
This paper presents three cases of wellbore instability in presence of igneous intrusive bodies but also a successful
borehole stability model applied to a wellbore in the Yuralpa Field, Oriente Basin, Ecuador. The borehole stability
model was integrated with petrophysics analysis from conventional logs to estimate presence of open or partially-
open fractures and its impact on borehole stability. In addition, mechanical behavior response analysis during drilling
of intrusive body was combined with morphology of caving analysis in real time for diagnose of failure mechanisms
and to apply necessary corrective actions. Severe instability problems were observed at the level of the Napo shale,
when wells are drilled at an oblique angle to the bedding planes. This condition has an effect on wellbore stability, so
that the weak bedding planes of Napo shale can slip, due to having a low rock strength, thus jeopardizing the borehole
stability. On the other hand, a significant mud weight can destabilize the wellbore wall due to that mud filtrate and
mud itself inject between permeable bedding planes, reducing the already low existing cohesion, and inducing slip on
weak bedding planes in wellbore walls. The instability problems have generated significant no production time or
investment loss.
Keywords: intrusive body; geopressured; wellbore stability.
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Modelo de estabilidade de poço na presença de um corpo
ígneo intrusivo, altamente desafiador para a perfuração,
Campo de Yuralpa, Bacia de Oriente, Equador
Resumo
Esta pesquisa apresenta um estudo da estabilidade de poços na presença de um corpo intrusivo, abrangendo três
poços, e propõe um modelo de estabilidade para o campo de Yuralpa, na Bacia Oriental. O modelo geomecânico foi
aplicado integrando as propriedades petrofísicas e o comportamento mecânico da intrusão, juntamente com o
monitoramento em tempo real da morfologia e do volume dos colapsos, para diagnosticar o mecanismo de falha e
implementar ações corretivas oportunas. Os resultados foram incorporados ao projeto do poço e estratégias
operacionais foram estabelecidas, levando a uma perfuração bem-sucedida. A presença do corpo intrusivo, delimitado
por folhelhos e arenitos geopressurizados, resultou em tempo improdutivo (TIR) e custos operacionais significativos
devido ao seu efeito na instabilidade do poço. A instabilidade do poço ocorre no nível dos folhelhos Napo, associada
à falha devido à presença de planos de fraqueza preexistentes. Isso é consequência de uma densidade de lama
significativamente alta e longo tempo de exposição, e não da presença da rocha intrusiva, visto que o poço permanece
estável dentro da lama. Além disso, a alta densidade da lama causou um evento de aderência diferencial nos arenitos.
Palavras-chave: estabilidade do furo; intrusivo; xisto geopressurizado.
Introducción
Entender el comportamiento mecánico; así como, la respuesta de las fracturas (parcialmente abiertas y/o abiertas)
del cuerpo Intrusivo, cuando es perforado en una misma sección con formaciones sílice-clásticas, resulta fundamental
para la estabilidad del agujero y el impacto sobre los tiempos-costos de perforación.
Aun, cuando se cuenta con el desarrollo de alta tecnología y estudios avanzados, los problemas de inestabilidad
del agujero son cotidianos en la industria petrolera, generando significativos NPT’s y tiempo diferido en la tasa de
producción. Peor aún, si se presenta en la columna estratigráfica a perforar formaciones intrusivas, las cuales no son
comunes de perforar.
La forma de cómo las formaciones responden a la concentración de esfuerzos es función tanto de la resistencia
de la roca como del campo de esfuerzo aplicado. El comportamiento de la estabilidad del agujero frente a la formación
Intrusiva resulta particularmente interesante, debido a sus propiedades mecánicas como su resistencia y parámetros
elásticos, lo que representa un desafío para perforación y, por otro lado, si presentan fracturas están poseen porosidad
y permeabilidad.
Materiales y Métodos
La Cuenca Oriente de Ecuador (Figura 1), proporciona nuevas evidencias de un magmatismo continental alcalino
basáltico intra-placa, asociado con la evolución del margen noroccidental de la placa continental sudamericana durante
el Cretácico. El mismo se desarrolla sobre una sección sedimentaria fanerozoico durante la depositación de las
formaciones Cretácicas Hollín y Napo (Barragán, et al., 1997; Walker, 1993) (Figura 2).
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Figura 1. Mapa ubicación Campo Yuralpa (www. https: mapa-petrolero-ecuador-mrnnr-hidrocarburos.jpg).
Figura 2. Mapa tectónico sintético de la Cuenca Oriente (Baby, et al., 1999) y su relación con la distribución de los
eventos volcánicos.
La roca ígnea se forma bajo una amplia gama de condiciones y exhiben propiedades diversas, se clasifican en
dos grupos:
1. Intrusiva o plutónica. El enfriamiento es lento genera rocas de grano grueso, poseen una porosidad
intergranular baja y permeabilidad insignificante, o presentar porosidad secundaria-fractura.
2. Extrusiva o volcánica. Magma expulsado a la superficie, el enfriamiento genera rocas volcánicas cristalinas
de grano fino a muy fino, poseen porosidad y permeabilidad significativa (Farroqui, et al., 2009).
El cuerpo intrusivo, en el campo Yuralpa, presenta composición de Gabbro, con un espesor promedio entre 80-
200 m, obtenido en los pozos YC-01 y YC-02 (White., H, et al, 1999) (Figura 3).
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Análisis Estabilidad del Agujero
Principales mecanismos de inestabilidad (Zoback, M. (2007); Bradley, A., (1979); Edward, et al., (2002); Addis,
et al., (1993)).
Roca intacta:
1. falla por tensión: se excede la resistencia a la tensión de la roca;
2. falla en compresión: los esfuerzos exceden la resistencia la compresión de la roca, esta fallara.
Roca con planos de debilidad pre-existente
3. Resistencia anisotrópica: falla por corte referido al desplazamiento por corte.
Stephen, E., et al. (2023), han establecido que la inestabilidad del agujero asociada a la falla de planos de
debilidad pre-existente se puede agrupar en dos clases:
1. Planos de debilidad pre-existente ‘’impermeables’’
2. Planos de debilidad pre-existente ‘’permeable’’.
En el primer caso, la estabilidad del agujero no se ve afectada por incrementos en el peso de lodo. Contrario, al
caso de planos de debilidad pre-existente permeable, donde un incremento en la densidad del lodo afecta la estabilidad,
debido a que un diferencial de presión significativamente alto, permite la invasión del filtrado y/o lodo entre los planos,
lo que debilita la poca o nada cohesión entre esto. En ambos casos, la inestabilidad del agujero podría ser más crítica,
si se complementa que el ángulo entre la traza del agujero y los planos de debilidad es mayor a 40°, debido a una
disminución de la capacidad mecánica uniaxial de la roca.
El intrusivo, por ser una roca extremadamente dura UCS 199.500 KPa, este mecánicamente permanece estable
en la perforación. Desde el punto de vista de estabilidad, la presencia del cuerpo intrusivo, posiblemente no sea, la
raíz fundamental del problema de perdida de los pozos en el campo Yuralpa, sino el impacto sobre el incremento del
tiempo de perforación y de exposición de las lutitas de Napo y los reservorios principales.
Supra adyacente al intrusivo se ubican las areniscas Basal Tena, U y T (reservorios secundarios) que muestran
un nivel de presión de poro ligeramente igual o menor a la presión hidrostática; mientras que, los cuerpos de la lutita
Napo (Superior, Medio e Inferior) están geopresurizadas, con características de fissil/subfissil y relativa
permeabilidad; e infrayacente al cuerpo intrusivo, se presenta un estrato de lutita y la arenisca Hollín (reservorio
principal), ambas con presión de poro normal (Figura 4).
La presión de poro fue estimada por medio de la correlación de Eaton (lutitas), mientras que, para los cuerpos de
areniscas, la presión fue obtenida por pruebas de restauración de presión “Build up”. En el caso, del cuerpo intrusivo,
el reto fue determinar, si estaba fracturado y por ende si este contenía algún fluido que presentara un nivel de presión.
Se llevo a cabo un análisis para identificar fracturas en el cuerpo intrusivo, por medio del comportamiento de registros
convencionales.
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Figura 3. Registro litológico pozo YRCA 01, cuerpo intrusivo entre 7100-7356 pies (Final Well Report
Geologa 12311997 YRCA-01A)
Uno de los principales riesgos, en la sección de 12 ¼” y/o 8 ½’’, era estimar el valor de la densidad del lodo que:
1. permitiera contener la presión del fluido en las fracturas en el intrusivo, 2. minimizar inestabilidad de las lutitas
Napo debido a la falla por planos de debilidad pre-existente y 3. minimizar el riesgo de pega diferencial por la
presencia de areniscas agotadas.
Detección de Fractura en el Intrusivo
Un aspecto fundamentalmente crítico, es identificar si el cuerpo intrusivo esta fracturado. Se realizó un análisis,
con el propósito principal de identificar fracturas en el cuerpo intrusivo, utilizando los registros convencionales, usados
con cierta limitación, para identificar y caracterizar fracturas naturales (resistividad, porosidad y sónico), y su efecto
sobre la estabilidad del agujero al comunicar regímenes de presión y comportamiento mecánico diferentes en la
sección 12 ¼” y/o 8 ½”. No se dispone de imagen para una mejor definición. Del análisis de la respuesta de los
registros convencionales de YRCA 01 (Figura 4), se puede concluir que, no se identifican fracturas parcialmente
abiertas y/o abiertas debido a que: las lecturas del RHOB, hacia la parte superior del intrusivo hasta 7240 pies están
afectados por problemas en herramienta; desde 7240 pies hasta 7356 pies, el valor promedio es de ~3,50 gr/cc, sin
observar una disminución del valor de densidad, que indique fluido (fractura abierta). Entre 7303-7325 pies, se puede
observar picos de incremento en RHOB de hasta 4,24 gr/cc asociado a la densidad de los minerales pesados como
Chlorite, Olivine, plagioclasas (White, H, et al, 1999) y sónico de hasta 70 μs/ft. Las lecturas promedio del DTCO es
de 47 μs/ft y para DTSM de 98 μs/ft; as directamente la razón DTCO/DTSM permanece constantes 2,17, sin mayor
variación y sin efecto en el tiempo de tránsito, o indicador de caída por la presencia de agua/gas/petróleo
(correlacionado con otros registros). A partir de 7260 pies, las lecturas de NPHI están entre 0,30 - 0,22. Aun cuando,
estos valores son significativos, se correlacionaron con el RHOB sin indicar porosidad por la presencia de un fluido
en fractura abierta. La resistividad RT se ve afectada por problemas de la herramienta.
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Figura 4. Comportamiento de los registros convencionales (GR, RT5, NPHI, DTCO, DTSM, VpVs Ratio y
RHOB) en la zona del cuerpo Intrusivo pozo YRCA 01, campo Yuralpa.
Entre 7300-7320 pies, todos los registros muestran deflexiones en sus lecturas, afectadas posiblemente por el
tipo de mineral (densidad) pero no son indicativos de presencia de fracturas parcialmente abiertas y/o abiertas.
Finalmente, el análisis se correlacionó con los eventos de perforación a nivel del intrusivo, no se reportan perdida
ni ganancia de fluido, que permitieron corroborar la ausencia de fracturas parcialmente abiertas y/o abiertas. En YRCA
11 ST, perforado con una densidad de 13,4 lpg y en YRCA 12H con 11,5 lpg, en ninguno de los casos reportan pérdida
o ganancia de fluido.
Casos de Estudio
Los esfuerzos realizados por Perenco, y PetroAmazonas EP, para entender la respuesta mecánica del intrusivo y
las formaciones clásticas en una misma sección en la perforación, no fue lo suficiente, para evitar incremento de los
NPT`s, asociados a la inestabilidad del agujero (pozos altamente inclinados y/u horizontales), del campo Yuralpa. Este
trabajo presenta una solución a la inestabilidad del agujero, en la sección de 8 ½’’ y/o 12 1/4”, donde se presenta el
intrusivo, mediante la implementación de un modelo geomecánico adecuado para pozos. A continuación, un resumen
de los pozos más crítico del Pad A:
Yuralpa Centro A-03H. Planificado de alto ángulo, objetivo Hollín Principal, PT 11026 pies (7374 pies,
profundidad vertical “PV”). En la sección de 12 ¼”, con inclinación de 72°, ocurre evento de pega diferencial de
forma instantánea a 8857 pies, con una densidad de 10,4 lpg, ocasionando la pérdida de herramientas direccionales y
un tiempo de 31 días, decide realizar un desvió del agujero original “side track #1”. El side track #1 fue abandonado
por empaquetamiento y atascamiento a 7520 pies, densidad usada de 10,4 lpg e inclinación de 67°, tiempo total de 20
días. Se observó indicios de señales de inestabilidad por empaquetamiento a 7040 pies, observando en las zarandas
cortes finos y angulares. Decide realizar side track #2, la densidad de lodo usada en 12 ¼”, entre 10,2 – 11,2 lpg, en 8
½’’, entre 10,2-10,6 lpg y en 6 1/8’’ de 9,5 lpg con inclinación 93°, respectivamente para un tiempo de 30 días. Se
resalta el hecho, que se realizó un cambio de compañía de servicio de fluido por la pérdida del pozo. El tiempo total
entre agujero original más 2 desvos del agujero original “side track” fue de 92 das (Figura 5).
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Figura 5. Curva tiempo-profundidad en YRCA 03, superior: agujero original, side trak ST#1 e inferior: side trak
ST#2 (Final well report yuralpa centro A-3 original hole and ST#1 y yuralpa field final well report yuralpa centro A-
3 side track #2).
Yuralpa Centro A-12H. Planificado horizontal, objetivo Hollín Principal, PT de 11000 pies (7488 pies PV). En
8 ½’’ a 9487 pies, perforó el intrusivo, Holln (Superior y Principal) y lutita con una densidad de lodo de 11,5 lpg. En
6 ⅛’’, entre 9740 - 9860 pies 100% lutita (densidad de lodo entre 8,8 - 9,1 lpg), observó empaquetamiento a 9740
pies, sin lograr liberar, se pierde sección con inclinación 82°. Desafortunadamente, no hay registro de fotos de los
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cortes que ayuden a identificar el mecanismo de falla. Quedaron en el pozo las herramientas direccionales y broca. El
tiempo total 62 días (42 en perforación y 20 en operación de pesca), decide realizar side track. El side track #1, en
sección de 8 ½’’ con inclinación 80° y densidad de lodo entre 12,2 – 12,9 lpg; indicio de pega diferencial y logra
liberar. El tiempo total de 43 días del ST #1 (Figura 6).
Figura 6. Curva tiempo-profundidad en YRCA 12 H (PetroAmazonas EP. (2013). Reporte final de perforación
Yuralpa Centro A-012H-S1).
En todos los casos, el ángulo β fue > 50°, aproximadamente, ángulo entre el esfuerzo máximo aplicado y la
normal de los planos de estratificación de la lutita de Napo.
Modelo de Estabilidad del Agujero.
El modelo de estabilidad del agujero se realizó en base a la información estructural, geología, petrofísica,
perforación y geomecánico. La ventana operacional estimada de: presión de poro, presión de colapso y presión de
inicio de fractura permitió perforar un agujero estable y evitó y/o minimizó los posibles potenciales riesgos que
impactan en los NPT`s. El mayor riesgo se presentaba en la zona supra e infrayacente al intrusivo, donde se presentan
las areniscas y lutitas, conectando formaciones con régimen de presión diferente y comportamiento mecánico
extremadamente opuestos. En la Figura 7, se muestra la sección sísmica NW-SE con el mapeando el cuerpo intrusivo,
a nivel de la traza del agujero YRCA 15H.
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Figura 7. Mapeo del cuerpo intrusivo en sección sísmica NW SE, a nivel de la traza del agujero YRCA 15H (Check
List Pozo YRCA-15H_11Jun2019).
La presión en el intrusivo, debido a la inexistencia de fractura, análisis descrito anteriormente, se asume una
presión de cero. Las propiedades mecánicas se obtuvieron a partir de los registros densidad y tiempo de tránsito. La
UCS del Intrusivo se estimó y comparó con correlaciones de la literatura, mostrando un carácter extremadamente
duro, UCS 199.500 KPa (Figura 8), mientras que las rocas sedimentarias entre 21.000 - 87.000 KPa. El gradiente de
fractura se estimó y calibró con pruebas de integridad de la formación- FIT, y no con pruebas LOT, por lo que se usara
con moderación. La presión de colapso en las rocas sedimentarias al intrusivo definió el valor de densidad del lodo,
lo cual permitió mantener el agujero estable (Figura 9).
Figura 8. Parámetros de resistencia y módulos elásticos (dinámicos) de la roca en el pozo YRCH 01, campo
Yuralpa.
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Figura 9. Ventana operacional localización YRCA 15H, campo Yuralpa.
Aplicación del Modelo Geomecánico. Yuralpa Centro A-15H (YRCA 15H), planificado horizontal, objetivo
Holln Principal, PT a 9482 pies (6180 pies PV), en 5 secciones. La sección de 8 ½’’ a 8968 pies, de interés del estudio,
la densidad de lodo usada entre 9,6 – 9,8 lpg (Figura 10). Todas las sesiones fueron perforadas sin mayores
consecuencias. Se debe mencionar que, en el viaje a superficie, con una inclinación 82°, se presentó evento de
empaquetamiento, liberando con éxito. Lo que ocasionó 3 das de NPT’s, aproximadamente, debido a una mala
práctica operacional, asociado a falta de limpieza y no por inestabilidad del agujero, evidenciado por un incremento
de 10 % de retorno de ripios, lutitas retrabajadas y cortes de tamaño normal, el asentamiento del liner quedó 100 pies
por encima del plan. El pozo fue perforado en 24,83 días (Figura 11).
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Figura 10. Perfil direccional de YRCA 05 H (Check List Pozo YRCA-15H_11Jun2019).
Figura 11. Curva tiempo vs profundidad de YRCA 15H, tiempo real 25 días y 30 días plan (Informe final de
perforación pozo YRCH015H).
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La Figura 12, muestra el registro de litologa “Masterlog” de YRCA 15H indicando la litologa que bordea el
intrusivo. La Figura 13, muestra la morfología de la lutita con corte normal de tamaño promedio de 7,5 mm,
suprayacente al intrusivo; sin evidencia de algún mecanismo de falla correspondiente a la sección de 12 ¼”. En la
Figura 14, se muestra la morfología observada de los cortes del cuerpo intrusivo, con un espesor de 847 pies (238 pies
PV), con un tamaño promedio de 2,0 mm y en la Figura 15, se muestra la morfología de la lutita con corte normal de
4,0 mm, sin evidencia de algún mecanismo de falla, infrayacente al intrusivo.
Figura 12. Descripción litológica pozo YRCA 15H, espesor del intrusivo 847 pies (238 pies PV) (Reporte final de
perforación Yuralpa Centro A-015H).
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Figura 13. Morfología de los cortes de: lutita tamaño promedio 7,5 mm, limestone y arenisca suprayacente al
intrusivo, pozo YRCA 15H (Reporte final de perforación Yuralpa Centro A-015H).
Figura 14. Morfología de los cortes del intrusivo tamaño promedio 2 mm, pozo YRCA 15H (Reporte final de
perforación Yuralpa Centro A-015H).
Figura 15. Morfología de los cortes lutita tamaño promedio 4,0 mm, infrayacente al intrusivo, pozo YRCA 15H
(Reporte final de perforación Yuralpa Centro A-015H).
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Resultados y Discusión
Los resultados han reforzado el punto de vista sobre que, el valor de la densidad del lodo de 9,7 lpg fue
determinado por el valor máximo de presión de colapso de las rocas sedimentarias circundante al Intrusivo, lo que
permitió garantizar un agujero estable en el YRCA 15H.
La falla por compresión con morfologa tipo aguja “splinter, en inglés” (baja densidad con respecto a la presión
de poro en la lutita Napo) y/o la falla por resistencia anisotrópica – roca con planos de debilidad pre-existente, ángulo
beta > 50° (ángulo de intersección con los planos de estratificación) de las lutitas fue controlada con una densidad de
9,7 ppg, conectados con el Intrusivo. Además, un posible evento de pega diferencial se evitó, como consecuencia de
un menor diferencial de presión, ~ 500 psi. Los resultados concuerdan con lo obtenido del modelo geomecánico
desarrollado en este estudio.
Fue necesario considerar, una serie de limitaciones importantes en el estudio: en primer lugar, no disponer de un
estudio de caracterización de fractura en el intrusivo; segundo, la falta del set de registros eléctricos convencionales y
especiales para calibrar, particularmente, a nivel del intrusivo. Estas limitaciones suponen que los resultados del
estudio deben ser interpretados con cautela específicamente, el comportamiento del intrusivo y densidad del lodo.
Un aspecto relevante de esta investigación fue que, a partir del análisis exploratorio de detección de fractura, por
primera vez, se determinó la ausencia de fracturas en el intrusivo, evidenciado por la respuesta de los registros
convencionales (resistividad, sónico y densidad) y los eventos de perforación presentes en cuerpo intrusivo. Estos
resultados sugieren, el papel esencial del comportamiento inerte del cuerpo intrusivo sobre la estabilidad del agujero.
Este hecho, resulto fundamental, ya que contribuyo a minimizar la densidad del lodo, hasta el valor de presión de
colapso de las lutitas de Napo. Para propósitos de este estudio, la discusión se enfoca en la estabilidad del agujero,
donde se presenta el intrusivo y las rocas sedimentarias supra e infrayacente a este (sección 8 ½’’). Aun cuando, el
agujero estuvo estable en las otras secciones, no se aborda de forma explícita.
Modelos geomecánicos previos en el área, se centraron en incrementar de la densidad del lodo, por ejemplo,
hasta 12,4 lpg en YRCA 12H ST1, conectando formaciones en una misma sección: las areniscas Basal Tena, U, T y
Hollín (reservorios), las lutitas de Napo (Superior, Media e Inferior) y el cuerpo Intrusivo. En el caso particular de,
YRCA 12H (agujero original), se perforaron 234 pies PV de Intrusivo y 31 pies y 545 pies de las areniscas Hollín
Superior y Hollín Principal y lutitas, supra e infra yacente al intrusivo- sección 8 ½’’, con una densidad de lodo de
11,5 lpg. Sin diferencias significativas en los resultados de la estabilidad del agujero y valor de densidad del lodo,
cuando se comparan con pozos sin modelo geomecánico, estos ejemplos ilustran algunas evidencias: 13,2 lpg en
YRCA 11 ST1, 12,8 lpg en YRCG 4H, 12,7 lpg en YRCD 05H. Donde se experimentó, también, inestabilidad del
agujero, ocasionando hasta 2 side track, ej. YRCA 03H. Los modelos geomecánicos previos han mostrado la poca
compresión de los mecanismos de falla en las rocas sedimentarias, así como el comportamiento del Intrusivo, y el alto
impacto en los costos-tiempos de perforación, inclusive con pérdida de herramientas direccionales. Por otro lado, en
ningún modelo se hace mención específica del comportamiento del intrusivo y su efecto en la estabilidad del agujero.
White, H., et al, 1999, concluyen que, incremento de la densidad del lodo dentro del intrusivo no son necesarios.
El análisis de la morfología de los cortes y la medición del volumen, en tiempo real y simultáneamente, el análisis
de la densidad equivalente de circulación “ECD” y los parámetros operacionales condujo a mejorar la comprensión
acerca de la inestabilidad del agujero.
Los resultados de este estudio proporcionan una contribución especial para el entendimiento de la estabilidad del
agujero, en presencia de una formación altamente desafiante como lo es intrusivo, en los pozos del Pad A del campo
Yuralpa, así como un impacto significativo en los costos-tiempo de perforación “NPT`s”.
Conclusiones
El análisis integrado es usado para definir el valor de densidad de lodo, que permita perforar un agujero estable,
minimizando y/o evitando los diferentes mecanismos de falla de las formaciones conectadas en una misma sección.
Los resultados del estudio confirman que:
1. No se identificaron fracturas en el Intrusivo (cuerpo gneo), haciendo que se comporte de manera “inerte”
frente a la estabilidad del agujero.
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2. La brusca interface entre el intrusivo y las rocas clásticas no ocasionaron problemas operacionales a pesar
del alto ángulo de inclinación.
3. El valor de la densidad del lodo usado fue definido por la presión de colapso de las rocas clásticas.
4. La densidad del lodo usada controló los dos principales mecanismos de falla tanto por tensión y resistencia
anisotrópica, ángulo Beta-β mayor a 60°, de las lutitas de Napo –Superior, Media e Inferior, altamente sensibles:
5. Mínimo diferencial de presión entre la columna hidrostática y los reservorios, redujo el riesgo de pega
diferencial.
Incremento de la densidad del lodo podría ser significativamente más grave, ocasionando: la falla por resistencia
anisotrópica y evento de pega diferencial de forma simultánea. También, alta reología del lodo y practicas
operacionales para limpieza del agujero ocasionan la inestabilidad de las lutitas de Napo.
La serie de análisis desarrollados permitió un entendimiento más comprensivo de la respuesta mecánica del
intrusivo, consistente con las observaciones realizadas, coincidiendo con White, H., et al. (2001), que el intrusivo no
requiere incremento de lodo.
Agradecimientos
El autor desea dar una especial gracias al gerente de perforación de WayraEnergy S.A., Ing. Bastidas Alejandro,
por la oportunidad y su soporte en esta investigación.
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Editor Asociado: Dr. Orlando Zambrano Mendoza
Facultad de Ingeniería, Escuela de Petróleo
Universidad del Zulia
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Modelo de Estabilidad del Agujero en Presencia de un Cuerpo Ígneo -Intrusivo
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