Rev. Téc. Ing. Univ. Zulia. Vol. 40, No. 1, 42-51, 2017
Lorenzo Perdomo-González, Rafael Quintana-Puchol, Amado Cruz-Crespo y Carlos R. Gómez-Pérez
Universidad Central “Marta Abreu” de Las Villas. Carretera a Camajuaní km 6½. Santa Clara, Villa Clara, Cuba.
CP 54 830. Correos: lperdomo@uclv.edu.cu; rquin@uclv.edu.cu; acruz@uclv.edu.cu; crene@uclv.edu.cu.
In this paper, a study of the simultaneous obtaining of FeCr and slag from the carbothermic processing of refractory chromites is reported, both products are used as fundamentals components of fluxes for submerged arc welding. For the formulation of the mixtures is used an experiments factorial design with relationships between components. The obtained ferrochromium contain between 50 and 54 % of chromium and between 5 and 7 % of carbon and more than 95 % are represented by the oxides system MgO-Al O -SiO , modified with CaF and CaO. The processing of the mixtures to recover up
2 3 2 2
to 76 % of ferrochrome and 73 % of slag. These products represent more than 90 % of the welding flux components destined
for hardfacing.
Keywords: refractory chromite; carbothermic reduction; ferrochrome; slag; welding flux.
Obtención de componentes de fundentes para la soldadura por arco sumergido a partir de la reducción carbotérmica de cromitas refractarias
En este trabajo se presenta el estudio de obtención simultánea de FeCr y escorias a partir del procesamiento carbotérmico de cromitas refractarias, para su uso como componentes fundamentales de fundentes para la soldadura por arco sumergido. Para la conformación de las mezclas, se utilizó un diseño de experimentos factorial con relaciones entre componentes. El ferrocromo obtenido contiene entre 50 y 54 % de cromo y entre 5 y 7 % de carbono y más del 95 % de las escorias están
formadas por un sistema de óxidos del tipo Al O -MgO-SiO , modificado con CaF y CaO. El procesamiento de las mezclas
2 3 2 2
permite recuperar hasta el 76 % del ferrocromo y el 73 % de la escoria. Estos productos representan más del 90 % de los
componentes de un fundente de soldadura destinado al relleno superficial.
Palabras clave: cromitas refractarias; reducción carbotérmica; ferrocromo; escoria; fundente de soldadura.
Los fundentes para la soldadura automática por arco sumergido (SAW) pueden contener Al O , CaO, MgO, MnO,
2 3
Los fundentes son mezclas de sustancias y/o minerales granulados que cubren y protegen el arco durante el proceso de soldadura. Estas materias primas se combinan de acuerdo con diversas formulaciones y en dependencia del método de fabricación elegido pueden fundirse, aglomerarse o mezclarse por medios mecánicos [1,2].
2 2 2
2 2 2
SiO , TiO y CaF ; así como componentes de aleación,
generalmente en forma de ferroaleaciones [3,4,5]. Estos fundentes son empleados, tanto en operaciones de soldadura, como en el relleno superficial de piezas, lo cual está en dependencia del sistema alambre fundente seleccionado. Los fundentes aglomerados aleados,
empleados en el relleno por SAW, están formados por dos partes fundamentales: matriz y carga de aleación [6].
Las matrices de los fundentes para la SAW están conformadas, en un alto contenido (>70 %), por un sistema de óxido fundamental, el cual rige su comportamiento
2 3 2
2 3 2
metalúrgico y tecnológico. Estos sistemas de óxidos pueden ser de diferentes tipos, entre estos, el sistema Al O –SiO –MgO es típico para una amplia gama de fundentes, aplicados tanto para la soldadura como para el relleno, tal como se muestra en la Tabla 1 [7,8,9,10].
Tabla 1.
Composición química de fundentes comerciales (en % masa) [7]
Tipo | Marca | Al O 2 3 | MgO | SiO 2 | CaO | CaF 2 |
Fundente fundido | AH-17M | 24-29 | 8-12 | 18-22 | 14-18 | 21-25 |
TAST.11CrNi | 26-32 | 15-20 | 20-26 | <8 | 17-23 | |
F-302 | 23-27 | 16-20 | 20-26 | 4-8 | 20-25 | |
Fundente aglomerado | AHK-57 | 17 | 25 | 15 | 15 | 25 |
AHK-30 | 12 | 35 | 12 | 15 | 12 | |
SPC-375 | 23-26 | 4-6 | 22-25 | 2-25 | 19-21 |
Estos sistemas complejos de óxidos pueden obtenerse, en la práctica, a partir de mezclas en determinadas proporciones de los óxidos libres puros correspondientes, de mezcla de minerales de variada composición química y de concentrados de minerales y residuales sólidos industriales [11,12,13].
La carga de aleación de un fundente de soldadura garantiza, bajo las condiciones que impone el arco eléctrico, las características químicas, físico-mecánicas y microestructurales del cordón. Para lograr estas propiedades se conoce la influencia de varios elementos de aleación, entre ellos se encuentran el C; Cr; Mn; Mo; V; Si; etc., sin embargo su selección debe responder a la obtención de un amplio rango de propiedades a obtener en el metal depositado (cordón de soldadura), con un relativo bajo costo [12,14,15,16].
Para la conformación de un fundente, la matriz y la carga de aleación deben ser elegidas adecuadamente desde el punto de vista cualitativo y cuantitativo, para conformar un sistema complejo que responda a la compatibilidad entre ellas, acorde a las exigencias del proceso metalúrgico de soldadura y a las características (químicas y físico-mecánicas) del metal depositado.
En este contexto, el objetivo del trabajo es evaluar formulaciones de mezclas que permitan obtener simultáneamente ferrocromo de alto carbono y escoria, utilizables en la formulación de la carga de aleación y la matriz de un fundente aglomerado para el recargue duro de piezas.
En la Tabla 2 se muestra la composición química de las materias primas utilizadas. La mena de cromo procede del yacimiento ¨Cayo Guam¨, provincia de Holguín, la arena sílice del yacimiento ¨Arimao¨, provincia Pinar del Rio y la caliza del yacimiento ¨El Purio¨, provincia Villa Clara. Todos estos minerales son cubanos, suministrados habitualmente por las empresas mineras, con las especificaciones de calidad requeridas, para sus diferentes aplicaciones en el país. En el caso de la fluorita y el coque, son importados por las empresas metalúrgicas cubanas para sus producciones habituales.
Tabla 2.
Composición química de las materias primas (%-masa)
Componente | Cromita | Arena sílice | Roca caliza | Fluorita | Coque |
Cr O 2 3 | 32,34 | - | - | - | - |
SiO 2 | 5,79 | 90,32 | 0,34 | 3,24 | - |
Al O 2 3 | 26,06 | 0,73 | 0,23 | 0,43 | - |
FeO | 14,49 | - | - | - | - |
CaO | 0,42 | 1,63 | 55,20 | 0,22 | - |
MgO | 16,00 | 0,90 | 0,68 | 0,10 | - |
Fe O 2 3 | - | 1,30 | 0,17 | - | - |
K O 2 | - | 0,73 | - | - | - |
Na O 2 | - | 0,81 | - | - | - |
TiO 2 | - | 0,48 | - | - | - |
CaF 2 | - | - | - | 96,1 | - |
C fijo | - | - | - | - | 83,40 |
Cenizas | - | - | - | - | 12,00 |
S | - | - | - | - | 1,10 |
Humedad | 3,10 | - | - | - | 3,50 |
PPI | 1,79 | 2,01 | 44,37 | - | - |
El procesamiento se realizó en un horno eléctrico de arco con crisol de grafito (Figura 1), diseñado y construido en el Centro de Investigaciones de Soldadura de la Universidad Central “Marta Abreu” de Las Villas en Cuba, el cual tiene un volumen útil de 1,4x10-3 m3, correspondiéndole una capacidad de aproximadamente 5,3 kg de acuerdo con la densidad promedio de la mezcla a procesar (3,81 g/cm3) [12]. Durante el procesamiento se mantuvieron los parámetros tecnológicos en el entorno de 823 A y 35 V. La temperatura medida con un pirómetro óptico de fabricación checa marca Pyromet Metra con una precisión de ± 35 ºC, realizándose el vertido entre 1500
– 1600 ºC sobre una piscina de granulación. La energía al horno es suministrada por una fuente de corriente directa Mansfeld, de 1000 A de corriente máxima y 48 V de voltaje en vacío.
El vertido de la ferroaleación y la escoria se realizó en agua a temperatura ambiente, con el objetivo de granular y fragilizar ambos productos, lo cual posibilitó su posterior separación y pulverización. La operación se realizó manteniendo el arco activo para evitar la solidificación
de la masa fundida dentro del horno y alteraciones en la efectividad del choque térmico. En esta etapa son variables importantes de control, la temperatura (1500 - 1600 ºC como mínimo), la altura (entre 0,5 y 0,6 m como máximo) y la velocidad de vertido (entre 1 y 1,5 L/min) [12,17,18].
Figura 1. Equipamiento para el procesamiento reductivo de las cargas.
En la Tabla 2 se observa que el mineral de cromo, utilizado como materia prima fundamental para la obtención de la ferroaleación y la escoria, está compuesto en un 46,83 % por los óxidos principales que originan
entre componentes de la mezcla. Los componentes y niveles de las variables del diseño fueron determinados a partir de la composición de las materias primas y de los fundente comerciales [12], los cuales se muestran a continuación:
1
1
X : Cantidad de fluorita (0 – 0,088 kg)
2
2
3
3
el FeCr (Cr O
y FeO) y en un 47,85 % por los óxidos
2
2
X : Cantidad de arena sílice (0,236 – 0,364 kg)
formadores del sistema de escorias (Al O , MgO y SiO ).
2 3 2
Si se ubican los datos de composición de la mineral de cromo en el diagrama de fase que aparece en la figura 2 [19], se obtiene que a este sistema le corresponde una temperatura de fusión de alrededor de 2050 ºC, zona I (composición de la ganga del mineral).
3
3
X : Cantidad de coque (0,231 – 0,289 kg)
4
4
X : Cantidad de caliza (0 – 0,094 kg)
5
5
X : Cantidad de cromita (1,5 kg)
La cromita se tomó como base para establecer todas las relaciones con respecto a ella en el plan experimentar por ser la fuente de cromo, hierro y de escoria (óxidos de aluminio, magnesio, calcio, etc.). Por tanto, los elementos que se adicionen deben ser capaces de: disminuir el carácter refractario del sistema, aumentar la fluidez de la escoria, favorecer la reducción de los óxidos metálicos y estabilizar el arco eléctrico.
El número de relaciones (N), para la mezcla de cinco componentes (q), es de cuatro (N= q - 1).
Las relaciones específicas establecidas son:
Relación | Nivel mínimo | Nivel máximo |
Z =X /X 1 1 5 | 0 | 0,0587 |
Z =X /X 2 2 5 | 0,1587 | 0,2427 |
Z =X /X 3 3 5 | 0,1540 | 0,1927 |
Z =X /X 4 4 5 | 0 | 0,0627 |
Relación | Nivel mínimo | Nivel máximo |
Z =X /X 1 1 5 | 0 | 0,0587 |
Z =X /X 2 2 5 | 0,1587 | 0,2427 |
Z =X /X 3 3 5 | 0,1540 | 0,1927 |
Z =X /X 4 4 5 | 0 | 0,0627 |
Figura 2. Ubicación de las zonas de composición en el diagrama de fases del sistema Al O -MgO-SiO [19].
2 3 2
La literatura especializada recomienda que al formular una mezcla para el procesamiento carbotérmico de cromita, la cantidad de carbono exceda en un 25 % al valor estequimétrico requerido y que el contenido
i
i
i
i
1 2
1 2
Las relaciones Z representan las variables de un diseño factorial de dos niveles (2Z =16 experimentos). Toda vez que se trata de una mezcla de componentes X , debe cumplirse la condición de normalidad , (X + X
2
2
de SiO
en la escoria constituya el 30 % del sistema de
3 4 5
3 4 5
+ X + X + X = 1).
óxidos Al O -MgO-SiO [20]. Formular una carga bajo
2 3 2
Al despejar las variables X
de las relaciones Z =X /
estos principios, utilizando la mena de cromo refractaria
X , la condición de nor
i i i
puede ser escrita
conduce a que la temperatura de fusión se encuentre
entre 1850–1900 0C (Zona II de la Figura 2), temperatura
5
siguiente forma:
malidad
de la
superior a la recomendada para realizar el proceso de fusión-reducción y muy por encima de la temperatura de fusión de los fundentes comerciales para soldadura por arco sumergido (Tabla I), tomados como referencia (Zona III de la Figura 2) [7,8]. De acuerdo con esto, para lograr obtener ferrocromo y escoria, aplicables a la formulación de un fundente para la SAW, se hace necesario introducir elementos modificadores de la carga y/o variar las
proporciones de los tradicionalmente recomendados.
1 5 2 5 3 5 4 5 5
1 5 2 5 3 5 4 5 5
Z X + Z X + Z X + Z X + X = 1
(Z + Z + Z + Z + 1)X = 1
1 2 3 4 5
Donde, Z + Z + Z + Z + 1=RX =1/R,
1 2 3 4 5
i
i
5 5
5 5
i i 5
i i 5
Si se despeja la variable X de la relación Zi=X /X y se sustituye X por su valor (X =1/R), se obtiene para cada variable X lo siguiente:
X =Z /R, X =Z /R, X =Z /R y X =Z /R
1 1 2 2 3 3 4 4
Para estudiar la conformación de dichas cargas se
utilizó un diseño de experimento factorial con relaciones
La matriz del diseño y la conformación de las mezclas se muestran en la Tabla 3.
Tabla 3
Matriz del diseño de experimentos y conformación de las mezclas
N0 | Relaciones | R | Componentes | |||||||
Z 1 | Z 2 | Z 3 | Z 4 | X 1 | X 2 | X 3 | X 4 | X 5 | ||
1 | - | - | - | - | 1,3127 | 0 | 0,1209 | 0,1173 | 0 | 0,7618 |
2 | + | - | - | - | 1,3714 | 0,0428 | 0,1157 | 0,1123 | 0 | 0,7292 |
3 | - | + | - | - | 1,3967 | 0 | 0,1738 | 0,1102 | 0 | 0,7160 |
4 | + | + | - | - | 1,4554 | 0,0403 | 0,1668 | 0,1058 | 0 | 0,6871 |
5 | - | - | + | - | 1,3514 | 0 | 0,1174 | 0,1426 | 0 | 0,7400 |
6 | + | - | + | - | 1,4101 | 0,0416 | 0,1125 | 0,1367 | 0 | 0,7092 |
7 | - | + | + | - | 1,4354 | 0 | 0,1691 | 0,1342 | 0 | 0,6967 |
8 | + | + | + | - | 1,4941 | 0,0393 | 0,1624 | 0,1290 | 0 | 0,6693 |
9 | - | - | - | + | 1,3754 | 0 | 0,1154 | 0,1119 | 0,0456 | 0,7271 |
10 | + | - | - | + | 1,4341 | 0,0409 | 0,1107 | 0,1074 | 0,0437 | 0,6973 |
11 | - | + | - | + | 1,4594 | 0 | 0,1663 | 0,1055 | 0,0430 | 0,6852 |
12 | + | + | - | + | 1,5181 | 0,0387 | 0,1599 | 0,1014 | 0,0413 | 0,6587 |
13 | - | - | + | + | 1,4141 | 0 | 0,1122 | 0,1363 | 0,0443 | 0,7072 |
14 | + | - | + | + | 1,4728 | 0,0399 | 0,1078 | 0,1308 | 0,0426 | 0,6789 |
15 | - | + | + | + | 1,4981 | 0 | 0,1620 | 0,1286 | 0,0419 | 0,6675 |
16 | + | + | + | + | 1,5568 | 0,0377 | 0,1559 | 0,1238 | 0,0403 | 0,6423 |
El comportamiento tecnológico de las mezclas durante el proceso de fusión-reducción, en general, fue adecuado. El criterio fundamental de comportamiento tecnológico durante la colada se establece de manera cualitativa en base a la estabilidad del arco, considerándose como comportamiento estable cuando las variaciones de corriente fueron de ± 50 A. Se destacaron por su mayor estabilidadlas mezclas quecontenían los niveles superiores de fluorita y caliza y presentaron un comportamiento menos estable las que no contenían fluorita.
La composición química de las aleaciones obtenidas, correspondientes a las diferentes mezclas del diseño de experimento de la Tabla 3, aparece en la Tabla 4. En dicha tabla se observa que el contenido de cromo en las aleaciones obtenidas varía entre 50 y 54 %, con un valor promedio de 52,12 % de Cr y una desviación estándar σ de 1,33. Estos parámetros estadísticos demuestran que el contenido de cromo en la ferroaleación se enmarca en rangos relativamente estrechos, debido a que la cantidad de cromita en la carga se tomó como referencia constante, fijando la relación Cr O /FeO para las diferentes mezclas.
de 5,96 % y una desviación estándar σ = 0,56. La variación del contenido de carbono entre las ferroaleaciones puede deberse a la formación de diferentes tipos de carburos de cromo y de hierro, los que pueden encontrarse en distintas proporciones dentro de la ferroaleación.
En el caso del silicio, su contenido en la ferroaleaciones oscila entre 2,03 y 3,47 %, con un valor promedio de 2,82 y una desviación estándar σ = 0,43. Las oscilaciones en los contenidos de silicio pueden deberse a los diferentes grados de solubilidad de este elemento en los carburos de hierro y de cromo y a la posible formación de siliciuros.
Respecto al azufre, sus contenidos oscilan entre 0,010 y 0,013 %, presentando un valor promedio de 0,011 y una desviación estándar σ = 1,09∙10-3. Los niveles de azufre en las ferroaleaciones son bajos y constantes, lo que no afecta la calidad para su empleo en la conformación de cargas de aleación de los materiales para soldar.
Estas ferroaleaciones, por su composición química, pueden tener aplicación en la confección de cargas de aleación de diferentes fundentes de soldadura, de alambres tubulares y de electrodos, tanto sintéticos
2 3
Además, los niveles de reducción reportados para ambos
óxidos se encuentran en valores próximos (90 % para el
Cr O y 95 % para el FeO).
2 3
El contenido de carbono para las ferroaleaciones
obtenidas varió entre 5,21 y 7,55 %, con un valor promedio
como tubulares destinados al recargue ya que todas las
ferroaleaciones son de alto carbono [21,22].
En general todas las ferroaleaciones obtenidas pueden ser consideradas como ferrocromo de carga (charge Chrome) [23,24,25].
Tabla 4
Composición química de las ferroaleaciones obtenidas para los puntos del diseño de experimentos (en % masa)
No | Cr | C | Si | S |
1 | 50,08 | 6,01 | 3,09 | 0,010 |
2 | 51,14 | 5,21 | 2,82 | 0,012 |
3 | 51,20 | 5,37 | 2,03 | 0,012 |
4 | 50,92 | 5,75 | 3,40 | 0,010 |
5 | 50,36 | 5,99 | 2,77 | 0,013 |
6 | 52,38 | 6,00 | 3,47 | 0,011 |
7 | 52,57 | 5,00 | 2,58 | 0,011 |
8 | 52,00 | 6,21 | 3,16 | 0,013 |
9 | 50,89 | 5,92 | 2,96 | 0,012 |
10 | 54,22 | 7,55 | 2,73 | 0,013 |
11 | 54,01 | 5,86 | 2,24 | 0,012 |
12 | 51,44 | 5,81 | 2,85 | 0,011 |
13 | 53,98 | 6,16 | 2,01 | 0,012 |
14 | 53,05 | 6,25 | 3,06 | 0,010 |
15 | 52,20 | 5,95 | 2,98 | 0,011 |
16 | 53,40 | 6,32 | 3,01 | 0,010 |
La Tabla 5 muestra las composiciones químicas
El sistema de óxido Al O –MgO-SiO
representa
2 3 2
de las escorias, apreciándose que todas presentan
contenidos relativamente bajos y constantes de los óxidos
entre el 70 y 90 % de todas las escorias y las relaciones
porcentuales de estos tres óxidos del sistema Al O –
2 3
fundamentales que originaron la ferroaleación (2,68
2
2
MgO-SiO
se enmarcan en las relaciones preestablecidas
% de Cr O
y 1,14 % de FeO como promedio), lo cual
para la conformación de la matriz del fundente. Es
2 3
confirma los adecuados niveles de reducción obtenidos,
coincidiendo con el análisis realizado para el contenido de cromo en las ferroaleaciones. Estos bajos contenidos de óxidos de cromo y de hierro favorecen el comportamiento tecnológico y metalúrgico de las escorias como matriz de fundentes para la SAW.
obvio que, en dependencia del grado de semejanza,
en cuanto a la composición química, que tengan estas escorias con la matriz del fundente seleccionado como matriz de referencia, será la cantidad de componentes a adicionar para obtener la composición final de la matriz del fundente.
En la Figura 2 se muestra la zona de composición para los diferentes puntos del diseño (Zona IV), en la que se ubica la composición química de todas escorias, observándose que todas tienen temperaturas semejantes o ligeramente inferiores a la temperatura de fusión de los fundentes para SAW.
Entre todos los puntos del diseño, las escorias correspondientes a los experimentos 10, 12, 14 y 16 son las de composición química más cercana a la de los fundentes comerciales tomados de referencia (Tabla 1), por tanto, resulta más adecuado conformar el fundente a partir de una de ellas [7,8].
Tabla 5
Composición química de las escorias obtenidas (en %-masa)
No | SiO 2 | Al O 2 3 | MgO | CaO | CaF 2 | Cr O 2 3 | FeO |
1 | 30,08 | 37,21 | 22,40 | 0,53 | - | 3,01 | 1,22 |
2 | 27,71 | 35,10 | 21,03 | 0,52 | 6,09 | 2,98 | 1,20 |
3 | 36,81 | 33,43 | 20,41 | 0,52 | - | 3,04 | 1,21 |
4 | 34,92 | 31,08 | 19,01 | 0,61 | 6,01 | 2,85 | 1,17 |
5 | 31,02 | 37,22 | 22,06 | 0,51 | - | 2,98 | 1,06 |
6 | 28,83 | 34,06 | 20,54 | 0,49 | 6,72 | 2,72 | 1,11 |
7 | 36,17 | 33,27 | 20,03 | 0,50 | - | 2,60 | 1,05 |
8 | 34,17 | 31,18 | 18,03 | 0,57 | 5,99 | 3,01 | 1,14 |
9 | 28,95 | 35,22 | 21,16 | 5,01 | - | 2,58 | 1,21 |
10 | 26,83 | 33,05 | 20,72 | 4,50 | 6,05 | 2,61 | 1,04 |
11 | 35,21 | 32,82 | 19,43 | 4,42 | - | 2,80 | 1,12 |
12 | 32,12 | 30,64 | 19,06 | 5,03 | 5,90 | 2,52 | 1,23 |
13 | 29,77 | 34,86 | 21,31 | 4,98 | - | 2,25 | 1,14 |
14 | 27,19 | 33,28 | 19,19 | 5,80 | 6,01 | 2,41 | 1,22 |
15 | 35,22 | 32,54 | 18,85 | 5,00 | - | 2,27 | 1,07 |
16 | 30,66 | 30,58 | 19,81 | 5,70 | 5,98 | 2,30 | 1,10 |
Al obtenerse las ferroaleaciones con composiciones químicas (Tabla 4) en rangos aplicables al desarrollo de cargas de aleación de fundentes y escorias con composiciones diferentes entre los distintos puntos del diseño (Tabla 5), pero en general todas ajustables a la composición de la matriz de un fundente, se decidió no
1
1
2
2
tomar estos parámetros para procesar el diseño. Por tanto, se seleccionan como variables dependientes, aquellas que puedan influir directamente en la conformación del fundente, tales como el rendimiento de los productos (Y - Rendimiento de ferrocromo (masa de ferrocromo que se obtiene con relación al valor teórico), y Y - Masa de
escoria útil (masa de escoria que sale del horno durante el vertido).
El rendimiento de FeCr se determina a partir de la relación entre la cantidad de metal que se obtiene y la
masa teórica de metal a obtener (potencial de la mena cromífera). Los resultados del diseño de experimentos para las diferentes coladas, referidos al ferrocromo y la escoria útil aparecen en la Tabla 6.
Tabla 6.
Resultados del diseño de experimento en cuanto a cantidad de metal y escoria obtenidos.
No | Masa FeCr (kg) | Rdto FeCr (%) | Masa escoria útil (kg) | Rdto escoria útil (%) |
1 | 0,266 | 49,81 | 0,101 | 9,23 |
2 | 0,308 | 57,68 | 0,601 | 50,85 |
3 | 0,267 | 50,00 | 0,199 | 16,31 |
4 | 0,335 | 62,73 | 0,821 | 62,77 |
5 | 0,321 | 60,12 | 0,121 | 11,06 |
6 | 0,390 | 73,03 | 0,654 | 55,33 |
7 | 0,341 | 63,86 | 0,243 | 19,92 |
8 | 0,393 | 73,60 | 0,845 | 64,60 |
9 | 0,285 | 53,37 | 0,160 | 13,47 |
10 | 0,355 | 66,48 | 0,770 | 60,34 |
11 | 0,292 | 54,61 | 0,276 | 21,00 |
12 | 0,389 | 72,85 | 1,018 | 72,61 |
13 | 0,362 | 67,78 | 0,168 | 14,14 |
14 | 0,400 | 74,91 | 0,786 | 61,60 |
15 | 0,388 | 72,66 | 0,295 | 22,45 |
16 | 0,409 | 76,59 | 1,027 | 73,25 |
El procesamiento estadístico de los datos se realizó tomando como base el plan experimental de la Tabla 3 y los resultados de la Tabla 6. La relación del rendimiento del ferrocromo con las variables de entrada se expresa por la ecuación siguiente:
formación de la ferroaleación, además cierta cantidad de carbono pasa a la aleación formando carburos de cromo.
La relación fluorita-cromita influye en el rendimiento debido a que la fluorita aumenta considerablemente la fluidez de la escoria al provocar la ruptura de los puentes
1
1
Y
Y
1
1
(FeCr) = 181,034*Z
2
2
+ 30,6997*Z
3
3
+ 288,202*Z +
de oxígeno en el enrejado silicático por la inserción de
95,242*Z . R2
= 99,86 %
Ca2+ en la segunda esfera de coordinación y de aniones F-,
4 ajustada
El modelo obtenido es adecuado, de acuerdo con la prueba de Fischer, presenta un buen ajuste de acuerdo
que sustituye directamente al O2-, facilitando el proceso de
reducción del cromo y del hierro.
con la R
con la R
2
ajustada
3
3
. Las componentes más significativas son Z
4
4
La relación Z (caliza – cromita) influye de forma positiva,
1
1
(relación coque – cromita) y Z (fluorita – cromita), seguidas debido a que la caliza es un fundente e incorpora elementos
4
4
de la relación Z
(caliza – cromita) y en menor medida
de bajo potencial de ionización (6.16 eV), lo que favorece la
2
2
resultó significativa Z (arena – cromita). En el primer caso estabilidad del arco y por tanto el desarrollo del proceso.
3
3
la influencia de Z
sobre el rendimiento de ferrocromo se
Tanto la fluorita como la caliza aumentan la basicidad
debe a que el coque es el elemento que reduce a los óxidos
de hierro y cromo presentes en la cromita, permitiendo la
del sistema de óxidos y consecuentemente favorecen la
reducción y transferencia del cromo a la aleación.
En resumen, los mayores valores de rendimiento de FeCr corresponden a las mezclas, 6, 8, 12, 14, 15 y 16 con rendimientos superiores al 72 %, coincidiendo con los mayores contenidos de fluorita, a excepción de la mezcla 15 donde el contenido es mínimo. Los mayores rendimientos se obtuvieron para las mezclas 14 y 16.
La composición química de la mena refractaria de cromo permite conformar una carga para su procesamiento metalúrgico capaz de generar una escoria formada entre el 79 y 90 % por un sistema de óxidos del
2
2
Para la variable respuesta Y
(masa de escoria útil) se
2 3 2
2 3 2
tipo Al O -MgO-SiO . típico de la matriz de fundentes de
obtiene la siguiente ecuación de regresión:
soldadura mediante el proceso SAW. El análisis de las
escorias en base a este sistema ternario de óxidos permite
Y (Escoria) = 10,439*Z + 1,62402*Z – 1,0216*Z +
2
4
4
1,71083*Z
1 2
R2 ajustado: 98,98 %
3 establecer la estrategia de adecuación a partir de adiciones de correctores para posibilitar el proceso reductivo y la
El modelo resultó adecuado a la prueba de Fischer y presenta un buen ajuste de acuerdo con la R2ajustada. Las relaciones Z (fluorita – cromita). Z (arena – cromita) y Z
1 2 4
(caliza – cromita) influyen positivamente sobre la masa de
1
1
escoria útil. La relación Z facilita la reducción de los óxidos de hierro y cromo, disminuyendo el carácter refractario de la escoria y aumentando considerablemente la fluidez de la misma, lo que permite incrementar la cantidad de escoria que sale del horno.
2
2
La arena sílice (relación Z ) presenta el menor efecto positivo sobre el rendimiento de la escoria por su influencia sobre la viscosidad, haciendo que parte de ella quede dentro del horno al realizar el vertido. El óxido de silicio es responsable de la formación de la estructura silicática del sistema de escoria mediante los enlaces Si-O, de modo que en la medida que dichos enlaces aumentan también el grado de conexión (de polimerización) y con ello la viscosidad y las dificultades de vertido. El efecto positivo de la arena está en correspondencia a su
obtención de una escoria compatible con las propiedades de una matriz de un fundente.
La utilización de un diseño de experimentos. de tipo factorial con relaciones entre componentes. refleja las particularidades de la mezcla, donde la cromita constituye el denominador de todas las relaciones. Esta planificación experimental permite la obtención de ecuaciones que muestran el efecto de las variables de composición de las mezclas sobre el rendimiento del ferrocromo y la escoria útil. El mayor efecto sobre el rendimiento de ferrocromo lo ejerce el coque por su acción reductora de los óxidos metálicos; mientras el rendimiento de la escoria útil es gobernado por la fluorita por su efecto sobre la fluidez, viabilizando el vertido.
La mezcla conformada por 0,0377 kg de fluorita, 0,1559 kg de arena sílice, 0,1238 kg de coque, 0,0403 kg de caliza y 0,6423 kg de cromita refractaria genera un FeCr de 53,4 % de Cr y 6,32 % de C y una escoria formada por 30,66 % de SiO , 30,58 % de Al O y 19,81
2 2 3
contribución cuantitativa en la mezcla.
% de MgO, con una recuperación del FeCr del 77 % y del
4
4
La relación Z
influye fundamentalmente en la
73 % de la escoria, constituyendo la variante mejor por el
4
4
estabilidad del horno y su efecto fundente. La caliza (relación Z ) influye en menor grado sobre la fluidez al tiempo que su efecto másico es menor por su disociación
rendimiento y la calidad de los productos obtenidos.
2
2
en el entorno de los 850 ºC con la liberación de CO
atmósfera del horno (CaCO CaO+CO ).
a la
[1] O’Brien R. L.: “Manual de soldadura”. Tomo I. Octava
3 2
3
3
La relación Z
resulta negativa debido a que el coque
edición. American Welding Society. Traducción Ing.
reduce los óxidos de cromo y de hierro disminuyendo por
tanto los volúmenes de escoria que se producen.
En el caso de la escoria sólo las mezclas 12 y 16 superaron el 70 % de rendimiento de escoria útil, coincidiendo también con los mayores contenidos de fluorita, lo cual evidencia la influencia de este compuesto en la disminución de la viscosidad de la escoria.
Desde el punto de vista de la cantidad de ferrocromo y de escoria útil, el punto 16 es el de mejores resultados, lo cual permitiría producir una mayor cantidad de fundente a partir del uso de estos productos en su conformación, resultando esta mezcla la seleccionada como más factible a reproducir y utilizar en la conformación de un fundente aglomerado aleado destinado al recargue de piezas mediante el proceso SAW.
Roberto Escalona García. Impreso en México, 2005.
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Recibido el 23 de enero de 2016
En forma revisada el 23 de enero de 2017
DE LA FACULTAD DE INGENIERIA UNIVERSIDAD DEL ZULIA
Vol. 40. N°1, Abril 2017
Esta revista fue editada en formato digital y publicada en Abril de 2017, por el Fondo Editorial Serbiluz, Universidad del Zulia. Maracaibo-Venezuela
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